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Performance acoustique des systèmes de type flocage et fond de coffrage
mance acoustique mesurée. Les effets de résonance asso-
ciés à l’onde de compression de structure se propageant
dans le squelette du matériau poreux n’apparaissent pas sur
les mesures : le treillis métallique est donc bien capable de
découpler la dalle-béton et la couche de laine de roche proje-
tée. De plus, la performance mesurée est bien encadrée par
les deux cas de prédiction prenant en compte les conditions
extrêmes du montage. Lorsque aucun contact n’existe entre
la dalle en béton et la couche de laine de roche projetée, les
effets de résonance associés à l’onde de compression de
structure se propageant dans le squelette du matériau poreux
disparaissent. Lorsqu’il y a contact parfait, ces effets sont
très marqués et pénalisants pour la performance acoustique
(autour du tiers d’octave 630 Hz dans ce cas).
Les indices globaux de performance sont donnés au
Tableau 5, page suivante. Ainsi, la présence du treillis
métallique entre la dalle en béton et le flocage à base de
laine de roche permet une amélioration de la performance
acoustique par rapport aux bruits aériens. Cette méthode
de découplage permet une augmentation de la performance
acoustique de la dalle support en béton de 160 mm d’en-
viron 2 dB par rapport aux bruits aériens.
Système
Rw en dB
C en dB Rw+C en dB
∆
(Rw+C) en dB
Mesure – Dalle en béton seule
58
-1
57
–
Prédiction – Dalle en béton seule
58
-1
57
–
Mesure – Dalle en béton avec flocage découplé
61
-2
59
2
Prédiction – Dalle en béton avec flocage – Contact parfait
55
-2
53
-4
Prédiction – Dalle en béton avec flocage – Sans contact
64
-3
61
4
Tabl. 5 : Indice global de performance acoustique pour
le flocage avec système de découplage
Performance du bâtiment
La performance acoustique du bâtiment doit être prédite
pour valider le choix des composants du bâtiment par
rapport à la réglementation acoustique française. Comme
cette étude concerne des locaux non chauffés comme
les garages à l’étage inférieur, un grand local d’émis-
sion de 30 m
2
a été pris en compte avec deux façades
en béton de 16 cm d’épaisseur. Le local de réception à
l’étage au-dessus est relativement petit (3x3 m
2
) ce qui
correspond à une configuration pénalisante (par rapport à
une pièce plus grande). Les cloisons intérieures sont des
cloisons alvéolaires de 50 mm d’épaisseur (deux plaques
de plâtre collées de part et d’autre d’une âme en réseau
alvéolaire en carton) dont la performance correspond
à Rw+C=26 dB (cloison dans les produits traditionnels
de la base de donnée ACOUBAT). Le modèle de prédic-
tion a été utilisé pour évaluer la performance du fond
de coffrage de 100 mm d’épaisseur décrit à la Section
3.1 sur une dalle en béton de 200 mm ; une épaisseur
de 200 mm pour le fond de coffrage est aussi prise en
compte. Le modèle de prédiction a aussi été utilisé pour
évaluer la performance du flocage (sans découplage)
décrit à la Section 3.3 pour les épaisseurs de 50, 100,
150 et 200 mm, sur une dalle en béton de 200 mm. Les
données mesurées en laboratoire pour le plancher-sup-
port en béton de 200 mm et les performances prédites
des fonds de coffrage et des flocages considérés sont
utilisées pour les prédictions de l’isolement acoustique
avec ACOUBAT (ces performances sont entrées dans la
base de données ACOUBAT comme « données person-
nalisées »). Un plancher-support en béton de 230 mm
est aussi pris en compte ; pour des raisons thermiques,
il n’est généralement pas souhaitable d’avoir une épais-
seur supérieure pour ce type de plancher. L’effet de deux
types de doublage thermique en façade est considéré :
le premier noté ESA3 correspond à une performance
∆
(Rw+C) de -3 dB, et le second noté ESA5 à 8 dB. La
géométrie du bâtiment et les différents chemins de trans-
Fig. 6 : Flocage avec système de découplage; (a) indice d’affaiblissement acoustique R et (b) performance acoustique
∆
R
(a)
(b)